預(yù)解體鋼鐵窯與傳統(tǒng)鋼鐵窯比較有如下特性：
?。?）堿及硫、氯等發(fā)揮性組份腐蝕嚴(yán)重
因?yàn)轭A(yù)解體窯充分利用余熱預(yù)熱入預(yù)熱器的生料，堿的硫酸鹽和氯化物發(fā)揮、凝結(jié)，反復(fù)輪回，使得這些化學(xué)成分在窯中富集，與原始生料對(duì)比在最熱組預(yù)熱器的窯料R2O增長(zhǎng)5倍，SO3增長(zhǎng)3～5倍。相應(yīng)部位的窯氣中這些組份的含量也大為增長(zhǎng)，火材料表層氣溫為800～00℃的部位，包含預(yù)熱器、解體爐、上升煙道、下料斜、窯筒后塵甚至窯門罩和冷卻機(jī)熱端所用的黏土磚和常規(guī)高鋁磚受到來(lái)自窯料和氣堿氧化物的腐蝕，構(gòu)成膨脹性礦產(chǎn)使耐火材料分裂剝離，發(fā)生“堿裂”破環(huán)。而且硫、氯等發(fā)揮物組份在上述部位耐火材料表層構(gòu)成2Cx·Ca-CO3、2S·CaSO4、2CaSO4·K2SO4等結(jié)皮的特片礦產(chǎn)，黏附窯料構(gòu)成結(jié)皮，影響窯的正常運(yùn)行。
（2）窯的氣溫調(diào)動(dòng)對(duì)耐火澆注料的敗壞加重
重型預(yù)解體窯多引用篦式冷卻機(jī)和多風(fēng)道噴煤嘴， 篦式冷卻機(jī)熱回收率高，二次溫可達(dá)50℃，多風(fēng)道噴煤嘴一下風(fēng)量較大，所以光焰氣溫調(diào)動(dòng)許多許多，出窯熟料氣溫可達(dá)00℃，要得窯口、冷卻帶、燒成帶、過(guò)渡帶、解體帶甚至窯門罩、冷卻機(jī)的氣溫水平遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)窯的相應(yīng)部位。
氣溫調(diào)動(dòng)不單對(duì)耐火材料提出更高的耐火要求，而并且氣溫的調(diào)動(dòng)加重了窯料對(duì)耐火材料的化工腐蝕，用于傳統(tǒng)窯相應(yīng)部位的材料在預(yù)解體窯上爐齡急遽降低。
?。?）窯的單位單產(chǎn)調(diào)動(dòng)，窯筒轉(zhuǎn)速加速，加重是了耐火材料的應(yīng)力破環(huán)。
預(yù)解體窯單產(chǎn)較之同樣半徑的傳統(tǒng)窯調(diào)動(dòng)3倍以上，窯的轉(zhuǎn)速達(dá)到3～4轉(zhuǎn)/分。窯筒高速運(yùn)轉(zhuǎn)不僅機(jī)關(guān)應(yīng)力大為增長(zhǎng)，因?yàn)楦G襯每轉(zhuǎn)一周所受到的周期性溫差的周率的增長(zhǎng)采用造成熱沖擊的熱應(yīng)力敗壞也同時(shí)加重。所以預(yù)解體窯要求窯襯材料要有更高的群體安定性和抗熱震安定性。
?。?）窯半徑加深，保護(hù)性窯皮的安定性差
重型預(yù)解體窯的半徑增大，00噸/日的窯半徑為4米， 4000噸/日窯半徑為4.7米，又加之窯速加速，機(jī)器轟動(dòng)加重，因此作為高溫帶窯襯的保護(hù)性窯皮更易脫漏，不易補(bǔ)掛， 從而要求用于高溫帶耐火材料除有更耐高溫熟料腐蝕及熱震安定性，還需有更易粘掛窯皮的機(jī)能。
?。?）窯制度結(jié)構(gòu)復(fù)雜，要求高的節(jié)能成效
預(yù)分觸窯由預(yù)熱制度、回轉(zhuǎn)窯和冷卻機(jī)制度合成，結(jié)構(gòu)遠(yuǎn)較傳統(tǒng)窯復(fù)雜。對(duì)耐火材料而言第一是磚型復(fù)雜，計(jì)有80～0種之多， 這就要求耐火材料在出產(chǎn)、搬運(yùn)、保管、砌筑等環(huán)節(jié)鞏固監(jiān)管，而且對(duì)磚型的設(shè)計(jì)要簡(jiǎn)易化、規(guī)摸化，盡力遞減異型制品和簡(jiǎn)化施工，還需求研制各樣功效的耐火澆注料用于起首復(fù)雜的部位。
預(yù)熱器及冷卻機(jī)制度表層積非常大，是預(yù)解體窯表層散熱損失的主干。為了下降能耗，必需引用多項(xiàng)隔熱材料與耐火材料合成復(fù)合里子，達(dá)到下降裝備表層氣溫的目標(biāo)。
綜上所述， 預(yù)解體窯因?yàn)閴A、硫等發(fā)揮性組份的富集、窯溫調(diào)動(dòng)、窯徑加深、窯速加速、結(jié)構(gòu)復(fù)雜等緣由，造成對(duì)耐火材料的化工腐蝕、高溫?cái)摹C(jī)器應(yīng)力和暖應(yīng)力等全面破環(huán)效用比傳統(tǒng)窯要大，必需針對(duì)預(yù)解體窯的各部位不一樣的要求研制不一樣的新式材料。還有什么不明白的登錄官網(wǎng)，進(jìn)行詳細(xì)的咨詢。
